主要規(guī)格為40″-Class600、48″-Class600和48″-Class900的高壓大口徑全焊接管線(xiàn)球閥是天然氣長(zhǎng)管線(xiàn)輸送工程中的關(guān)鍵設(shè)備之一。要求閥門(mén)具有更高的可靠性、密封性和強(qiáng)度。全焊接管線(xiàn)球閥結(jié)構(gòu)形式的特殊性
1.概述
主要規(guī)格為40″-Class600、48″-Class600和48″-Class900的高壓大口徑全焊接管線(xiàn)球閥是天然氣長(zhǎng)管線(xiàn)輸送工程中的關(guān)鍵設(shè)備之一。要求閥門(mén)具有更高的可靠性、密封性和強(qiáng)度。全焊接管線(xiàn)球閥結(jié)構(gòu)形式的特殊性，使其制造技術(shù)難度相對(duì)很大。其技術(shù)難度主要表現(xiàn)：中體與左、右體的環(huán)縫焊接收縮變形量；環(huán)縫及頸部的焊接質(zhì)量；零部件加工精度和公差配合。
高壓大口徑全焊接管線(xiàn)球閥以往只有少數(shù)發(fā)達(dá)國(guó)家掌握制造技術(shù)，所以只能長(zhǎng)期依賴(lài)于進(jìn)口。為了實(shí)現(xiàn)全焊接管線(xiàn)球閥的國(guó)產(chǎn)化，我們積極參與攻關(guān)試驗(yàn)工作，經(jīng)過(guò)努力，已經(jīng)取得了圓滿(mǎn)成功并通過(guò)國(guó)家能源局的鑒定。
2.全焊接管線(xiàn)球閥焊接的技術(shù)難點(diǎn)
2.1 焊接技術(shù)難點(diǎn)
圖1 全焊接管線(xiàn)球閥
閥門(mén)中體和左、右體的環(huán)縫焊接及中體和頭頸座角焊縫焊接是管線(xiàn)球閥焊接的技術(shù)難點(diǎn)。主要是解決焊接收縮量的控制、零部件加工精度和公差配合的控制和焊縫焊接質(zhì)量的控制難點(diǎn)。
2.2 焊接工藝方法的選擇
閥門(mén)焊接目前比較常用的是手工電弧焊（SMAW）工藝、氣體保護(hù)焊（GMAW）工藝和埋弧自動(dòng)焊（SAW）工藝。我們傾向于選用比較成熟的焊接工藝方法，并綜合考慮與之配套的焊接材料的齊全性、焊接電弧燃燒穩(wěn)定性、焊縫金屬的致密性和力學(xué)性能、對(duì)焊工技能水平要求、焊接效率等方面因素。通過(guò)分析比較，認(rèn)為埋弧自動(dòng)焊（SAW）工藝方法可以滿(mǎn)足球閥焊縫的焊接要求，并通過(guò)自動(dòng)化可實(shí)現(xiàn)連續(xù)不間斷地焊接，此時(shí)環(huán)縫的環(huán)向溫度相對(duì)比較均勻，基本上能夠控制球閥的焊接收縮變形量。
2.3 管線(xiàn)球閥焊縫埋弧焊工藝
2.3.1 中體與左、右體環(huán)縫埋弧焊工藝
根據(jù)全焊接管線(xiàn)球閥結(jié)構(gòu)形式的特殊性，環(huán)縫焊接坡口形式采用較窄間隙的焊接坡口，以降低球閥環(huán)縫的熔敷金屬量和焊接熱輸入量，從而減小環(huán)縫的焊接應(yīng)力水平，保證環(huán)縫的焊接質(zhì)量。
2.3.1.1 較窄間隙埋弧焊工藝概述
較窄間隙焊接坡口形式（相對(duì)于窄間隙焊接坡口，窄間隙焊接坡口角度為1.5～2。較窄間隙焊接坡口角度為5。，并且采用普通埋弧焊焊接設(shè)備，在焊接導(dǎo)電桿、焊接材料和操作技能上的改進(jìn)，來(lái)實(shí)現(xiàn)較窄間隙埋弧焊的焊接。較窄間隙埋弧焊工藝與普通埋弧焊相比有如下優(yōu)點(diǎn)：①焊接坡口窄、焊縫截面積小；后層焊道對(duì)前層焊道的重復(fù)加熱，起到了對(duì)前層焊道的回火作用。②焊接熱輸入量低，焊接接頭的熱影響區(qū)域小，接頭的力學(xué)性能得到了改善，特別對(duì)低溫沖擊韌性。③熔敷金屬量少，焊接接頭的應(yīng)力水平和焊接收縮變形量降低。
2.3.1.2 較窄間隙埋弧焊的工藝參數(shù)
（1）焊道排列形式
每層雙道焊有較窄的焊接坡口、對(duì)焊接設(shè)備的要求低、工藝性能大為改善的優(yōu)點(diǎn)，所以在管線(xiàn)球閥環(huán)縫采用較窄間隙埋弧焊焊接工藝中，宜采用每層雙道焊的焊道排列形式。
圖2 較窄間隙焊接坡口形式
（2）焊絲直徑和牌號(hào)
較窄間隙埋弧焊時(shí)，采用的焊絲直徑為：Φ1.6mm；其牌號(hào)為：H10Mn2（EH14）。細(xì)絲埋弧焊，其焊接熱輸入量一般控制在14～20kJ/cm.之間（常規(guī)普通埋弧焊的焊接熱輸入量一般在36～40kJ/cm.之間），熱輸入量較低，閥體的收縮變形量可以降低。
（3）焊劑脫渣性能
為了確保焊縫金屬的力學(xué)性能，特別是低溫沖擊韌性，焊劑選擇堿度比較高的堿性燒結(jié)型焊劑。通過(guò)焊劑脫渣性能及焊接電弧燃燒穩(wěn)定性工藝試驗(yàn)，zui終確定選用堿度為2.5的焊劑：SJ102（CHF102）。
（4）合理的焊接工藝規(guī)范參數(shù)
焊接工藝規(guī)范參數(shù)，是影響焊接質(zhì)量的關(guān)鍵。
表1 焊接工藝參數(shù)
2.3.2 中體與頭頸座角焊縫埋弧焊工藝
2.3.2.1 焊接工藝方式的選擇
采用焊接設(shè)備坐于頭頸座，并與其內(nèi)徑卡住，焊接導(dǎo)電桿伸入頭頸座的焊接坡口內(nèi)，并沿頭頸座圓弧運(yùn)動(dòng)進(jìn)行埋弧焊焊接。工藝方法是工件不動(dòng)，導(dǎo)電桿運(yùn)動(dòng)。優(yōu)點(diǎn)：設(shè)備的一次性投資較小；設(shè)備占用的生產(chǎn)場(chǎng)地較小；裝配比較簡(jiǎn)單。
2.3.2.2 頭頸座角焊縫自動(dòng)埋弧焊工藝參數(shù)
焊接設(shè)備主要借鑒電站鍋爐行業(yè)在小直徑、薄壁（≤20mm）管座角焊縫埋弧焊工藝應(yīng)用的成功經(jīng)驗(yàn)，提出的技術(shù)方案。在頭頸座直徑、壁厚較大時(shí)，我們提出將導(dǎo)電桿彎成一定角度，導(dǎo)電桿能伸入到角焊縫的焊接坡口內(nèi)，來(lái)滿(mǎn)足角焊縫埋弧焊工藝的需要。角焊縫焊接選用焊絲、焊劑牌號(hào)與環(huán)縫相同。需解決的技術(shù)難點(diǎn)。：角焊縫的焊接坡口形式和焊道的排道形式。
（1）焊接坡口形式
考慮到焊接時(shí)的熔敷金屬在重力的作用及焊縫根部的焊接質(zhì)量，選用的是帶鎖底的坡口形式（如圖3所示）。該坡口的焊接工作量特別大，在掌握焊接要點(diǎn)及焊接技巧后，對(duì)坡口角度由45°減小到40°，中體由原先水平改為水平出來(lái)20mm后為向上翹20。角度的倒坡口（修改后的坡口形式如圖4所示），坡口修改前后的焊絲用量由原120kg減少到20kg，大約減少了60%以上的焊接工作量。
圖3 頭頸座角焊縫坡口形式
圖4 改進(jìn)后的頭頸座角焊縫坡口形式
3.焊接設(shè)備的技術(shù)參數(shù)
根據(jù)全焊接管線(xiàn)球閥的規(guī)格及重量，提出了焊接機(jī)架的形式、滾輪架的形式、焊接設(shè)備的各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)，使焊接設(shè)備其能夠滿(mǎn)足各種規(guī)格球閥環(huán)縫和頭頸座角焊縫的焊接需要。
環(huán)縫焊接設(shè)備的技術(shù)參數(shù)：①焊接電源要求能夠適合細(xì)絲（Φ1.6mm）的平特性曲線(xiàn)等速送絲。
②在焊接電源暫載率為100%，焊接電流在100～500A的范圍內(nèi)無(wú)級(jí)連續(xù)可調(diào)。
③焊接電壓在25～35V的范圍內(nèi)無(wú)級(jí)連續(xù)可調(diào)。
④采用的焊接導(dǎo)電桿、焊接導(dǎo)電嘴及焊劑料斗，導(dǎo)電桿在焊接過(guò)程中的上、下、左、右的調(diào)整，使其能迅速到達(dá)焊接位置。
⑤焊接滾輪架重量為：20T和60T，旋轉(zhuǎn)線(xiàn)速度要求在100～400mm/min的范圍內(nèi)無(wú)級(jí)連續(xù)可調(diào)，轉(zhuǎn)速平穩(wěn)。
4.焊接工藝驗(yàn)證試驗(yàn)及焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)
根據(jù)全焊接管線(xiàn)球閥中體與左、右體環(huán)縫的材料、規(guī)格及技術(shù)要求，我們模擬球閥中體與左、右體環(huán)縫進(jìn)行工藝性驗(yàn)證試驗(yàn)和工藝評(píng)定試驗(yàn)工作，以滿(mǎn)足美國(guó)ASME規(guī)范Ⅸ卷和JB4708焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)。試驗(yàn)用筒體材料選用ASTMA-350LF2材料。焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)的力學(xué)性能試驗(yàn)項(xiàng)目，增加了0℃和-46℃的低溫沖擊韌性的考核。
因前期對(duì)全焊接管線(xiàn)球閥環(huán)縫焊接的可行性方案認(rèn)證及準(zhǔn)備工作比較充分，分析得比較透徹，所以工藝驗(yàn)證性試驗(yàn)和工藝評(píng)定試驗(yàn)工作取得成功，達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo)，為今后的生產(chǎn)提供了有力的保障。
5.全焊接管線(xiàn)球閥生產(chǎn)
由于在全焊接管線(xiàn)球閥生產(chǎn)時(shí)，環(huán)縫焊接的焊接參數(shù)控制得比較嚴(yán)格，環(huán)縫焊接后的閥體焊接收縮量均勻，基本控制在一定的范圍內(nèi)，所以球閥焊接后的開(kāi)啟性能良好；壓力試驗(yàn)均無(wú)泄漏的現(xiàn)象；球閥環(huán)縫經(jīng)超聲波（UT）無(wú)損探傷檢驗(yàn)，焊接質(zhì)量良好，焊縫質(zhì)量的合格率為100%。
根據(jù)全焊接大口徑管線(xiàn)球閥的結(jié)構(gòu)和選用的材料及西氣東輸二線(xiàn)工程全焊接大口徑管線(xiàn)球閥試制技術(shù)規(guī)格書(shū)對(duì)球閥焊縫的焊接要求，設(shè)計(jì)了管線(xiàn)球閥的焊接工藝。
其焊縫的焊接工藝主要以埋弧焊工藝為主，并輔有手工氬弧焊工藝。具體焊接工藝設(shè)計(jì)如下：
①中體與左、右體環(huán)縫，采用埋弧焊工藝。
②左、右體與過(guò)渡段的環(huán)縫，采用埋弧焊工藝。坡口形式與中體與左、右體環(huán)縫相同。環(huán)縫焊接后采用內(nèi)壁內(nèi)鏜的加工形式，加工至圖紙規(guī)定之尺寸。
③過(guò)渡段與袖管的環(huán)縫，采用手工氬弧焊封底，埋弧焊工藝。
④中體與頭頸座角焊縫，采用角焊縫焊接設(shè)備進(jìn)行埋弧焊焊接。坡口形式為管座單面開(kāi)45。帶鎖底的單V形坡口。焊接后采用內(nèi)壁內(nèi)鏜的加工形式，加工至圖紙規(guī)定之尺寸。
⑤其它引流管角焊縫，采用手工氬弧焊的焊接工藝。
⑥支撐座、吊耳的角焊縫，采用手工電弧焊的焊接工藝。
6.全焊接大口徑管線(xiàn)球閥焊接工藝評(píng)定
根據(jù)焊接工藝方案設(shè)計(jì)，按美國(guó)ASME規(guī)范Ⅸ卷、JB4708焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的要求，在管線(xiàn)球閥生產(chǎn)前，我們共進(jìn)行了11項(xiàng)焊接工藝評(píng)定（焊接工藝評(píng)定項(xiàng)目及選用的焊接材料等見(jiàn)表2）；焊接工藝評(píng)定的焊接接頭的力學(xué)性能試驗(yàn)項(xiàng)目，特別是低溫沖擊韌性試驗(yàn)項(xiàng)目，將根據(jù)ASTM材料標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的試驗(yàn)溫度進(jìn)行。
表2 焊接工藝評(píng)定項(xiàng)目
7.全焊接大口徑管線(xiàn)球閥的焊接
為了滿(mǎn)足西氣東輸二線(xiàn)工程全焊接大口徑管線(xiàn)球閥試制技術(shù)規(guī)格書(shū)的要求，確保球閥的制造質(zhì)量，我們編制了焊接工藝一覽表，規(guī)定了球閥各焊縫的焊接工藝、焊接材料、zui低預(yù)熱溫度、zui高層間溫度和焊縫的焊后熱處理制度及熱處理前后的無(wú)損探傷檢驗(yàn)方法及比例，在球閥生產(chǎn)試制工作中嚴(yán)格按一覽表的要求進(jìn)行。
8.結(jié)論
通過(guò)試驗(yàn)及生產(chǎn)，掌握了全焊接大口徑球閥的焊接關(guān)鍵技術(shù)及球閥各零件的加工質(zhì)量控制的技術(shù)要點(diǎn)，經(jīng)鑒定暨驗(yàn)收委員會(huì)審核，認(rèn)為焊接工藝方案能保證質(zhì)量。
通過(guò)此次球閥生產(chǎn)試制得出以下結(jié)論：
①全焊接球閥制定的焊接工藝方案正確，切實(shí)可行，滿(mǎn)足了球閥焊縫的焊接技術(shù)要求，特別是在頭頸座與中體角焊縫的埋弧焊工藝的應(yīng)用，*。
②焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)方案正確，焊接材料選用合理，球閥焊縫的焊接質(zhì)量良好，滿(mǎn)足了全焊接大口徑管線(xiàn)球閥試制技術(shù)規(guī)格書(shū)的要求。
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